PDF《柴油加氢精制装置节能优化分析》

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1 0 2旁路, 优化后的换热流程如图2所示.通过打开阀2, 关 闭阀1, 使柴油在与低分油充分换热后, 再去空冷器 A

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2 0 2, 汽提塔进料温度通过增大 T I C

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1 0 9开度 进行调节, 而多余的反应产物热量可继续去高压换 热器 E

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1 0 3换热, 这样一方面通过降低柴油进空 冷器 A

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2 0 2的温度节约了电能( 基本可停开一台 空冷风机) , 另一方面, 反应进料在高压换热器可换 得更多的热量, 使得反应炉进料温度上升, 减少了燃 料气消耗. 2.

2 加热炉鼓引风机变频改造 由于装置反应炉开停工热负荷高, 日常运行负 荷低, 即正常 运行时一般仅需点3 0%~5 0%的火

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2 第4 2卷第3期 章海春 柴油加氢精制装置节能优化分析 嘴, 设计考虑开停工需要所用烟气预热回收系统的 鼓风机、 引风机功率较大, 使加热炉给风和抽风风力 较大, 导致配风风量不均匀, 炉膛内一方面 O

2 含量 明显偏高, 另一方面火嘴却经常发生结焦积炭, 出现 燃烧不完全的现象.

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0 9年, 根据余热回收的实际运行情况, 通过 计算、 分析风量和 O

2 含量之间的关系, 在反应炉鼓 风机、 引风机上增设了变频器, 用变频器及时调节加 热炉给风和抽风量, 如图3所示.改造后, 反应炉的 炉膛 O

2 含量明显下降, 热效率由88% 提高至92%, 超过了设计热效率9 0%, 同时还降低了装置 的电耗和燃料气消耗. 2.

3 新氢压缩机增设无级变速系统 装置设置新氢压缩机两台, 一开一备, 为沈阳气 体压缩机公司生产的对称平衡式往复压缩机, 型号 为2D50-17.

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9 7 - B X,匹配电机额定功率为14

0 0kW, 该压缩机将公司管网 H2 经两级压缩至 柴油加氢反应所需压力等级, 提供柴油加氢反应需 要的 H2 分压.装置设计满负荷操作时耗 H2

1 85

0 0 m3 / h, 而实际耗H2 基本在100

0 0 m3 / h 左右.

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0 7年, 通过改造将加氢裂化小高分气引入柴油加 氢装置, 实现 H2 梯级使用的同时, 将新 H2 耗量进 一步降低至45

0 0m3 / h左右, 所以剩余的 H2 量需 通过新氢压缩机的旁路控制阀返回一级入口分液 罐, 造成新氢压缩机机械能和电能的浪费.

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0 8年, 在新氢压缩机 K

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1 B 上增 设一套贺尔碧格公司开发的 H y d r o C OM 无级气量调节系 统.该系统通过进气阀延迟关闭, 使多余部分气体 未经压缩便重新返回到进气总管, 节省了压缩机外 回流所做的无用功, 使新氢压缩机电流大幅下 降. 当装置以7 0%负荷运行时, 电流由

1 0 5A 降至

5 0 A, 年节电量近4

8 0*1

0 4 kW.新氢压缩机 K

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1 无极变速控制方案如图4所示. 2.

4 柴油泵切屑叶轮 汽提塔塔底柴油泵的型号为 Z E

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0 0, 采取 一开一备的运行模式, 其性能参数见表1. 运行过程中发现柴油泵下游低分油/柴油换热 器E54201压力偏高, 只能将柴油泵出口阀关得很 小, 开度在2 5%左右, 出口压力憋至1.

5 MP a , 运行 一段时间后发现泵的噪音大, 机封检修频率高, 又将 泵出口返回线开一半, 人为增大了泵出口管道阻力, 但电动机的电流并未减少, 能量损失较大.在这种 运行工况下, 柴油泵的稳定运行存在隐患, 管道阻力 长期严重偏大, 也造成能量的浪费. 表1 汽提塔塔底柴油泵的性能参数 T a b l e1 P e r f o r m a n c ep a r a m e t e r so f d i e s e l p u m p a t t h eb o t t o mo f s t r i p p e r 流量/ ( m3 ・h-1 ) 扬程/ m 出口压力/ MP a 转速/ ( r ・m i n-1 ) 轴功率/ kW 效率/ % 电机功率/ kW