PDF《10T真空自耗电弧炉用2*20kA/60V直流电 源的设计与应用》

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82 10T真空自耗电弧炉用2*20kA/60V直流电 源的设计与应用 Design and Application of

2 * 20kA / 60V DC Power Supply for 10T Vacuum Consuming Electric Arc Furnace

1 引言 直流真空熔炼是稀贵金属及高性能合金钢熔炼所必须采 用的工艺,因而真空电弧炉及配套电源的设计是这种应用场合 的关键与根本,近十年来我国直流真空自耗熔炼炉的设计与制 造技术水平飞速发展,国产真空自耗熔炼炉单炉熔炼钛的重量 已从原来常用的 1T 提升到 10T,国产真空自耗凝壳炉单炉熔 炼钛的重量已从原来常用的 260kg 提高到 800kG,至2010 年末,国产 10T 钛真空自耗熔炼炉及 3T 钢真空自耗熔炼炉和 800kG 凝壳炉相继投入运行,这三种填补国内空白的熔炼系 统之供电电源都由我们研制,其中吸收了从世界名牌真空电弧 炉成套厂 --- 德国 ALd 公司进口设备的许多先进技术,本文介 绍用于国产 10T 钛合金熔炼真空自耗炉的 2*20kA/60V 直流 电源的设计及使用情况,热望能推进我国此行业的发展.

2 10T 钛合金熔炼真空自耗炉用 2*20kA/60V 直流电源系统的构成及工作原理分析 10T 钛合金熔炼真空自耗炉工艺要求配套直流电源输出 额定参数为 40kA/60V,在此之前国产的此类用途的电源容 量最大仅 30kA/50V,图1给出了系统的总原理框图,从图 显见,其构成可分为主电路及控制电路两大部分,下面分别 分析各部分的工作原理. 2.1 主电路 主电路采用 10kV 经两级变压器直接降压再晶闸管可控 整流的方案,为降低注入电网的谐波含量采用

12 相可控整流 方案,另考虑到熔炼过程中起弧电压为 60V,而熔炼电压仅 40V 左右,功率因数很低的实际工况,主电路中增加了功率 因数补偿环节,图2给出了主电路的原理图,图中应用了两 套双反星形可控整流单元并联,其中图

2 的上半部分给出了 主电路中的降压匹配变压器部分. 摘要:本文介绍了填补国内空白的国产最大的 10T 真空自耗电弧炉用 2*20kA/60V 直流电源的系统构成,不但给出了 主电路及关键控制电路的原理及工作过程分析,而且详细介绍了其控制思路及应用效果. 2.1.1 降压匹配变压器 显见,电网 10kV 先由第一级降压变压器降为 690V, 再由两台一次分别接为三角形与星形的整流变压器降压,这 样设计的目的是为了将第二级整流变压器与可控整流部分装 于一个柜体中,构成一体化电源,避免 10kV 输入整流变压 器与整流单元装在一个柜体中,因电压太高,给结构设计带 来的不便,同时从根本上解决了多年来,国产这类电源整流 变压器放于柜外,现场安装整流变压器与整流柜之间大截面 铜母排极难安装,工作量巨大的问题,使现场的安装工作量 达到最小,更为可贵的是减小了整个电源的体积,缩小了占 地面积,此结构方案是吸收了世界名牌真空电弧炉成套厂 --- 德国 ALd 公司的先进技术设计与研制的,图中变压器 T1 采 用油浸自冷,而整流变压器 T2 与T3 采用干式水冷,CT1― CT5 为进行 690V 侧交流电流取样的电流互感器,其作用表 现在一则为直流霍尔电流传感器失效后,原电流闭环系统变 为开环运行故障的过电流保护提供电流取样信号,二则为功 率因数控制器提供对功率因数进行计算的电流取样信号,UT 为电压互感器,它用来把 690V 电压变为功率因数控制器需 要的 100V 标准信号,作为功率因数控制器计算功率因数的 电压依据. 2.1.2 可控整流部分 该部分的电路原理构成如图

2 中的下半部分,其应用了 常用的两个双反星形可控整流电路并联,图中 HL1 与HL2 为两个霍尔电流传感器,用于检测每个整流部分输出的实际 电流值,提供给闭环调节器及保护单元与显示环节,一则保 证在同一个输出电流设定值下,两个双反星形可控整流部分 每个承担负载电流的一半,另一方面在对实际运行电流进行 实时显示的同时,监控运行状况,若超过实际值,则进行有 效迅速的保护. 2.1.3 功率因数补偿的主电路 几乎所有的真空熔炼炉(包括自耗电极熔炼炉和凝壳 炉),都存在一个共性问题,这就是空载起弧电压高,随 单炉可熔炼金属材料重量的不同为 50- 75V,熔炼过程中 熔化电压又低,一般随单炉可熔炼金属材料重量的不同为

30 ~ 45V,由此造成不论其使用的直流电源是先应用整流 变压器降压,后晶闸管可控整流的方案,还是先采用饱和电 抗器调压,后整流变压器再降压,整流管整流的方案,运行 时其功率因数都很低,一般为 0.45 ~ 0.7,为解决本 10T 钛合金熔炼真空自耗炉用 40kA 直流电源系统功率因数太低 的问题,我们在国内首次在此领域使用的可控整流电源系统 中,增加了按熔炼过程中实际负荷功率大小自动调节功率因 数的环节,该部分的主电路构成如图

2 中的右上角所示,图中DZ1~DZ3为进行电容短路故障保护的自动空气断路器, KM3 ~ KM5 为用来按实际功率因数大小自动投切补偿支路 的接触器,L

1、C1 ~ L

3、C3 分别为三个支路的防止谐波 放大的电抗器和功率因数补偿电容器,该功率因数补偿主电 路的工作原理为:装于控制回路的功率因数控制器,根据 UT 与CT1 的电压与电流取样信号,实时计算功率因数,并按计 算结果与目标值 0.95 的差别,按8421 编码的组合,输出控 制KM3 ~ KM5 中一个、两个、三个闭合,按功率因数的实 际需要投入相应的补偿电容,满足无论是化一次锭还是化二 次锭,在输出直流电流从 10kA ~ 40kA 变化的整个工作范 围内,都可以保证 690V 侧的功率因数既不低于 0.95 又不高 于1.0. 2.2 可控整流部分的控制电路 可控整流部分的控制电路分为给定积分、闭环调节器、 电压电流检测与处理、同步环节、触发脉冲形成、保护监控 电路,限于篇幅本文仅介绍几个关键的单元电路. 2.2.1 闭环调节器 由于真空电弧炉有起弧、熔炼、补缩等工艺过程,起弧 时电压高为空载电压、熔炼工作时电弧电压仅是直流电源输 出空载电压的一半,熔炼过程中又希望构成稳定度很好的恒 流源,另一方面为防止起弧时电压太低无法起弧或起弧电压 太高击穿坩埚,我们设计了如图

3 所示的起弧时为稳压源, 熔炼时恒流控制的可按负载工况自动转换的动态双闭环调节 器, 图中IC4B与IC4A分别和外围元器件一起构成PI调节器, UF 与IF 分别为来自电压与电流检测环节的输出信号,电压 与电流的检测分别使用了霍尔电压传感器与霍尔电流传感器, IC2 为电子开关 CD4066,当起弧前因 IF 几乎为零,比较器 IC3A 输出高电平,模拟开关 IC2 中的引脚

6 为低电平,引脚12 为高电平, 其内部引脚

11 与10 接通, 反馈为电压反馈, 电压闭环调节器工作,构成电压闭环,当起弧成功后,由于 电流值通常已达几千安培,比较器 IC3A 输出低电平,模拟 开关 IC2 中的引脚

12 变为低电平,电压调节器输出支路因 IC2 的引脚

11 与10 断开而退出运行,同时 IC2 的引脚

6 变 为高电平,电流调节器输出支路因 IC2 的引脚

8 与9接通而 投入运行,电流取样值作为调节器的反馈信号送入电流闭环 调节器,从而保证直流电源输出为稳定度很好的恒流源,满 足熔炼过程中高精度稳定直流电流输出的需要. 图110T 钛合金熔炼真空自耗炉用 40KA 直流电源系统构成框图 图210T 钛合金熔炼真空自耗炉用 40KA 直流电源主电路原理图

85 84 出了监控与保护环节的软件流程框图,该软件随时监控主电 路中对应与晶闸管串联的

48 只快速熔断器的报警开关输出及 装于水冷母排上的报警用温度开关的接点闭合与否,由于两 台整流电源共用了

48 只晶闸管元件,报警信号很多,常规的 设计对应每一个故障点,需要一个 PLC 的输入端口,为减小 PLC 系统的硬件配置,本电源系统采用了一种矩阵式编程方 法,从而使系统硬件得以简化,同时在软件编程时根据电弧 熔炼的特殊要求,增加了给定不为零不能合闸起动,主电路 合分闸都在脉冲封锁状态下进行,补偿与滤波电源输出功率 达到一定值时才投入,在切除电源功率前先切除功率因数补 偿单元, 从而有效的防止了次谐波振荡及过补偿状况的发生. 2.2.5 熔速控制及自动给定 为了满足全自动熔炼的需要,本电源通过与炉子工况及 熔炼控制的上位计算机之间的通讯,实现了自动熔炼时的按 曲线给定,控制单元通过 PLC 的接口接受上位计算机输出的 按工艺设定输出电流指令,在PLC 内转换为相应的模拟给定 电压从 PLC 的模拟输出口输出, 控制触发脉冲的控制角相位, 达到调节及稳定输出电流的目的,并在国内首次使用了熔速 控制,使控制达到了很好的效果. 2.2.6 应用电流断续补偿扩大电流稳定不断弧范围 由于自耗电极真空熔炼炉工艺有起弧、熔炼、补缩等工 艺过程,为了保证成品锭快熔化完时使锭子端口尽可能的平 整,提高熔化锭子成品率,要求补缩电流尽可能的小,尽管 在主电路中直流输出端增加了平波电抗器 Lo,但也很难使输 出直流电流达到全范围连续,因而在控制回路中增加了电流 断续的补偿环节,使补缩时的电流连续稳定工作范围达到了 最小电流不大于 500A 的良好效果. 2.2.7 功率因数补偿环节的控制 2.2.2 同步环节 10T 钛合金熔炼真空自耗炉用 2*20kA/60V 直流电源, 应用了光耦合器作为触发脉冲形成单元前级的同步环节,省去 了常规使用的同步变压器,使同步环节的体积及损耗都得以减 小,且为构成相序自适应的触发器奠定了很好的基础,图4中6个光耦合器 VLC1 ~ VLC6 均为 TLP521,由此决定了同 步环节的输出为

6 路相位互差 60°的方波脉冲信号. 2.2.3 触发脉冲形成 触发脉冲形成环节的原理电路如图

4 所示,其核心单元 IC7 为陕西高科电力电子有限责任公司应用 CPLD 芯片开发 的准数字化触发集成电路芯片 SGK198,该触发器利用对闭 环调节器输出电压变换为与此电压相适应的频率脉冲信号, 在SGK198 内对这一脉冲信号进行

6 分频计数的方法来获 得6路触发脉冲输出,6 路触发脉冲形成的计数器开始计数 的时刻由同步环节输出的

6 路同步信号的后沿所决定,由此 可见,闭环调节器输出电压值高,说明反馈小于给定,且误 差较大,图4差分器 IC4C 输出电压便低,压控振荡器输出 的频率便低,计数器计满的时间便长,输出触发脉冲便距同 步信号后沿距离便远, 相当于控制角 α 减小,整流输出直流电压便增加,反之, 当闭环调节器输出电压较小时,说明用户设定的直流电源输出 运行参数与实际运行参数误差较小,图4中差分器 IC4C 输出 电压便高压控振荡器输出频率便高,计数器计满的时间便短, 输出触发脉冲的时刻便距同步信号后沿距离便近,相当于控制 角α增大,晶闸管的导通角减小,输出直流电压降低. 2.2.4 监控保护单元 10T 钛合金熔炼真空自耗炉用 2*20kA/60V 直流电源, 应用 PLC 完成运行状况的监控及故障时的保护工作,图5给图3电压与电流按工况自动转换的闭环调节器原理图电阻 R33 接的应为 UF 图4触发脉冲形成与同步环节原理示图 注明 SGK198 由于真空自耗熔炼炉工........