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4 6・ l g

9 3 年第l l 期晶区, 其热 循环的峰值温度()为1200~

1 4

0 0 " CC I 、

2 ) . 本文选取TP =

1 3

5 0 ℃ t 是从8O0℃冷却到590℃的冷却时间,本文选取 l

5 个~,5在1 .

0 ~2

7 0

0 s 之间, 基本 可复盖常用焊接方法粗 晶区的实际冷速'在AS M― s x 扫 描电镜上 对沉淀相五 其 类型进行SEM- -WDs 分析 .探讨沉淀精对 先 共析铰 素 体形棱 及其分布 的影响 .

2 .健验结果和分析2・l0gMn VTi N钢的S H― CC 凸线 圈 1为 通过测定膨胀曲线建立的SH― CC 图.它表明09Mn VTi N 钢的饥='60℃;

出现 贝氏体 的临界冷 却时 间()为C ;

=I s ;

出现 铁 素体 的临界为C =

6 .

5 s ;

出 现珠 光体的临界t I 『

5 为C;

=9 s ;

仅得 到铁素体和璩光 体组织 的临界为lc≥0 O s .

2 ・

2 不 同冷却 曲线所得 组 织分类 ! 乏 其特 征 根据 圈 1中备冷 却 曲线 所得组 织的金相 分析 ,这些 组织 可分 为四 类: l ~3 号冷却 曲线 为 第一 类,≤5 . B s o 在此 冷却条件 下, 为板条马 氏体 和贝氏 体的 圈l09M_nV~. N锯 犀接 热影 响 区粗晶区的热摸糙 续冷却 转变图(SH- - - ~ C T) 翼 氏体 ' 匕嚏i

1 Z

6 0 ℃ 混 合组 织. 贝 氏体 组织由上 贝氏唪和粒状 曰 氏体 组成 ( 图2 & ) .随e的增 长.马 氏体迅 速减 少, 贝氏体 最迅 速 增加 . 图中4号 冷却盐线为 第二类,5 .

6 s ,

5 <

9 s .在此冷却条 件下 ,得到上皿氏体 、 蠢粒 状贝氏体 的混 合组织(圈2 b ) . 4号净 却 曲线 已进 入先 共析饮素体 析出r互, 因此组 织 中有极 少量 (

4 % ) 棼 状铁 素体.

5 ~9 号冷却曲线 为第三 类,

9 s < t <

8 0 S . 得到的组缀为铁素体加珠光俸加贝氏.1.餐≥ 黪爹 蓉潮接d臣2(蜀2 c ) . 在S渐增-土9号 维普资讯 http://www.cqvip.com 维普资讯 http://www.cqvip.com ・

4 毒・!竺塑促进作用源于下述 两方面.一方面, 热 轧板 中 的复 合沉淀相 [ T V x Xcr N- 一r]在高温 时仅 发生部分溶 解, 当冷却 爨钒 的析 出限 ( 低于

1 1

5 0 ℃) , 固溶 态 的钒 将以V ( C. N) 的形式 沉淀在Ti N的 表面并 外延 生长c ' ・

5 ) , 这 必然 导 致沉淀 相周 圈台金 元素(V、 C、 N) 的贫化 ,增加沉 淀相 周 围奥 氏体 向铁 素 体转 变的化 学驱 动力. 另一方面 ,这 种复 合沉 淀相 可 作为非 白发 形棱 的棱心,增 大铁 素体 的形棱率 而 促进 过 冷奥 氏俸 向铁 素体 的 转变c l ,

3 、 e ) ,并 使先 共析 铁素体析出线左 移.2・4与1

5 Mn VN钢和1

6 Mn 钢 的对 比粗晶区的硬度 是评 价钢 材焊接 性的 基本 指标 . 图 4给 出了0 g Mn VTi N钢和1

5 Mn VN 锕硬度值随的变化曲线.由图可见

0 9 Mn yT i N铜 的硬度 值显著憾于1

5 M~ V N 钢 .表 l 列 出了三 种低 台金钢模 拟焊 接 热影 响 区的 相变临界 值 .其 中0

9 Mn VT i N 钢 出现 铁素 体的临界 衄(C;

) 在三 者 中是 最 小的, 毫路'也,. j 图4OOMn VTi N和15Mn VN锕不 同l8,5的硬 度曲 线――一l5Mn V N捆7'I… " - -0

9 Mn VT I N~ 选 说罚0

9 Mn VTI N钢S H- CCT图的 铁素体区盎 移. 左移 的原 因一 方面是谈 钢 的含 碳量低,另 一方面 Ti ~复 合沉淀 相 的存 在可 以诱发铁素 体非均 质形 棱而 缩短先 共析 铁索体析 出的孕 育期.另一 重要 临界 值是C , 因为 贝氏体是 表l三种低音金 锅焊搔热 模拙条件 下相变茌界值 的对 比,s注t c t 出现贝氏体的: 界} ・ I c .出理羲鬻雉 的l瞄界" , c - 出现珠 光体 蛇临 界} l , c I 但得 到F +P组 织的 监界} . HAz韧性的控制因素,fs,5>9