PDF《电气扰动引起的弯曲振动》

150 100

50 0 9.轴 √心 f认:nJ ! .1J}Jh叫―rv、 j \付励故障跳机 j : 6.27 2002生 动的振幅和相位的趋势.表1中的序3和序4是事故 前后的实测值. 从图4和表1可以看出,事故前后振幅有一定的 变化,但是变化最明显的是10#轴振的相位,变化达 到140..差动保护动作前后10 轴振的变化量(变化 前后振动的矢量差)达到116弘m. 发电机差动保护跳机后,因振动的变化主要表 现在相位的变化上,振幅的变化并不明显.因此没有 对平衡进行调整. 表1 甩负荷前后的振动(基频um么相位)

200 150

100 50 O 10.轴广\八,:l广Ⅲ、\付励故障跳机 : : 7一11 6.27 2002燕图3甩负荷前后的振动 :9'

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一Ⅳ\、r、卅.| . .bo :/k叫、/\^一厂W1IV―, 2002矩_\, : ;

差动保护跳机 : ;

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,、八山,.^.~/、 }.肚r^八r一8_8 2002链图4差动保护动作 柏∞0∞∞跚 ∞ 柏加0,'

1J l 万方数据 增刊 寇胜利:电气扰动引起的弯曲振动 在这两次电气故障之后9 --1l 轴颈的晃度发 生了明显的变化(表2).特别在差动保护动作后10 轴径的晃度的相位变化了87.,相应的变化量为53 ,um. 表2轴颈晃度的变化 低压 发电机 励磁机 序日期 摘要―― 付励故障 甩负荷前 付励故障 甩负荷后 19么270 14么44 33么308 5么1

74 25么287 30么90 45么31

5 5么200 s

02081 4鬻等未测s蚴…础zs幼. 晃度变化量霉:霉;

眨326 23掣嚣怒 例2上安1号机组(GE350 MW) 2003年3月2日6:50左右,1号机组在320 MW 运行时.电网B相因接地故障而短路.地故障点距 厂60.6 km.短路持续约60 ms.估计此间瞬态负荷

320 MW*3=960 Mw,冲击电流约为正常电流的3 倍. 图1是事故前后低压转子3~44轴振.短路后轴 振上升约20>

m.此后曾多次升、降负荷,但振动基本 无变化. 表3中的序1~序2是短路前后基频振动的幅值 和相位.振动变化量最大的位置在低压转子一发电 机联轴器两侧的4~5 4轴承,而且这两个轴承振动 变量的相位接近.说明联轴器出现一定的不平衡. 表4是短路前后轴系晃度的变化,变化最大的 部位在低压转子和发电机,其中以44轴颈晃度变化 最大. 对这次故障原因的分析:电网短路使低压转子一 发电机联轴器螺栓变形,使联轴器晃度变化,产生不 平衡. 后来电厂利用检修的机会复查了汽轮机一发电 机联轴器中心,确实发生明显变化.检修后进行了一 次平衡,使振动得到改善. 表3轴振(基频um么度) 序摘要轰零――笋堡堕i-――拦300 lam

250 短路前・一 负荷 ~ P擗―一.3'

4. 2003/03/02 图5短路前后的振动趋势 表4晃度 序摘要{堡}燮}导 1短路前8A106 ll/297 6么144 10么148 3么0 6么237 2短路后8./84 13A278 3/30 31/130 5/_249

1 4厶l

58 晃度变化量3么5 4L.224 8L345 22么1

22 7么224

1 4L:133 例3大亚湾1号机组(GEC980 MW) 2004年3月11 El 21:30之后,运行人员发现机 组的振动有明显的上升.经了解:21:30香港青山B 厂400 kV线路开关跳闸,导致系统周波波动,瞬间 由49.98 Hz降低到48.78 Hz.由于大亚湾l号机组 接在香港电网,这种波动对其有影响.在线路开关跳 闸的瞬间,1号机组的主控记录到发电机的有功、无 功和励磁电流出现较大的阶跃尖峰.而且多道轴承 的轴振出现阶梯变化.这种变化是不可逆的,电网故 障后振动无法恢复到原先的水平(见图1). 从表5看出,振动变化最大的位置在发电机的9 ~lo 轴承和励磁机的前轴承(11.轴承). 由于这次电气故障的地点距离大亚湾电厂较远 (100 km左右),对振动的影响相对较小.但由于11. 轴振原来就比较高,事故后进一步进一步增大,接近 报警值(135弘m). 表5 电网扰动前后轴振的变化 轴承号1