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4 6・ l g
9 3 年第l l 期晶区, 其热 循环的峰值温度()为1200~
1 4
0 0 CC I 、
2 ) . 本文选取TP =
1 3
5 0 ℃ t 是从8O0℃冷却到590℃的冷却时间,本文选取 l
5 个~,5在1 .
0 ~2
7 0
0 s 之间, 基本 可复盖常用焊接方法粗 晶区的实际冷速'
在AS M― s x 扫 描电镜上 对沉淀相五 其 类型进行SEM- -WDs 分析 .探讨沉淀精对 先 共析铰 素 体形棱 及其分布 的影响 .
2 .健验结果和分析2・l0gMn VTi N钢的S H― CC 凸线 圈 1为 通过测定膨胀曲线建立的SH― CC 图.它表明09Mn VTi N 钢的饥='
60℃;
出现 贝氏体 的临界冷 却时 间()为C ;
=I s ;
出现 铁 素体 的临界为C =
6 .
5 s ;
出 现珠 光体的临界t I 『
5 为C;
=9 s ;
仅得 到铁素体和璩光 体组织 的临界为lc≥0 O s .
2 ・
2 不 同冷却 曲线所得 组 织分类 ! 乏 其特 征 根据 圈 1中备冷 却 曲线 所得组 织的金相 分析 ,这些 组织 可分 为四 类: l ~3 号冷却 曲线 为 第一 类,≤5 . B s o 在此 冷却条件 下, 为板条马 氏体 和贝氏 体的 圈l09M_nV~. N锯 犀接 热影 响 区粗晶区的热摸糙 续冷却 转变图(SH- - - ~ C T) 翼 氏体 '
匕嚏i
1 Z
6 0 ℃ 混 合组 织. 贝 氏体 组织由上 贝氏唪和粒状 曰 氏体 组成 ( 图2 &
) .随e的增 长.马 氏体迅 速减 少, 贝氏体 最迅 速 增加 . 图中4号 冷却盐线为 第二类,5 .
6 s ,
5 <
9 s .在此冷却条 件下 ,得到上皿氏体 、 蠢粒 状贝氏体 的混 合组织(圈2 b ) . 4号净 却 曲线 已进 入先 共析饮素体 析出r互, 因此组 织 中有极 少量 (
4 % ) 棼 状铁 素体.
5 ~9 号冷却曲线 为第三 类,
9 s <
t <
8 0 S . 得到的组缀为铁素体加珠光俸加贝氏.1.餐≥ 黪爹 蓉潮接d臣2(蜀2 c ) . 在S渐增-土9号 维普资讯 http://www.cqvip.com 维普资讯 http://www.cqvip.com ・
4 毒・!竺塑促进作用源于下述 两方面.一方面, 热 轧板 中 的复 合沉淀相 [ T V x Xcr N- 一r]在高温 时仅 发生部分溶 解, 当冷却 爨钒 的析 出限 ( 低于
1 1
5 0 ℃) , 固溶 态 的钒 将以V ( C. N) 的形式 沉淀在Ti N的 表面并 外延 生长c '
・
5 ) , 这 必然 导 致沉淀 相周 圈台金 元素(V、 C、 N) 的贫化 ,增加沉 淀相 周 围奥 氏体 向铁 素 体转 变的化 学驱 动力. 另一方面 ,这 种复 合沉 淀相 可 作为非 白发 形棱 的棱心,增 大铁 素体 的形棱率 而 促进 过 冷奥 氏俸 向铁 素体 的 转变c l ,
3 、 e ) ,并 使先 共析 铁素体析出线左 移.2・4与1
5 Mn VN钢和1
6 Mn 钢 的对 比粗晶区的硬度 是评 价钢 材焊接 性的 基本 指标 . 图 4给 出了0 g Mn VTi N钢和1
5 Mn VN 锕硬度值随的变化曲线.由图可见
0 9 Mn yT i N铜 的硬度 值显著憾于1
5 M~ V N 钢 .表 l 列 出了三 种低 台金钢模 拟焊 接 热影 响 区的 相变临界 值 .其 中0
9 Mn VT i N 钢 出现 铁素 体的临界 衄(C;
) 在三 者 中是 最 小的, 毫路'
也,. j 图4OOMn VTi N和15Mn VN锕不 同l8,5的硬 度曲 线――一l5Mn V N捆7'
I… - -0
9 Mn VT I N~ 选 说罚0
9 Mn VTI N钢S H- CCT图的 铁素体区盎 移. 左移 的原 因一 方面是谈 钢 的含 碳量低,另 一方面 Ti ~复 合沉淀 相 的存 在可 以诱发铁素 体非均 质形 棱而 缩短先 共析 铁索体析 出的孕 育期.另一 重要 临界 值是C , 因为 贝氏体是 表l三种低音金 锅焊搔热 模拙条件 下相变茌界值 的对 比,s注t c t 出现贝氏体的: 界} ・ I c .出理羲鬻雉 的l瞄界 , c - 出现珠 光体 蛇临 界} l , c I 但得 到F +P组 织的 监界} . HAz韧性的控制因素,fs,5>
9
0 s ,
0 9 Mn VTi N钢粗晶区中已无贝 氏体,组织倪 由铁素 体 和珠 光体组成.而
1 5 Mn V N 锕蔓'
>
1
5 0
0 s ,1
6 Mn 钢 也要,
8 >
O
0 0 s 时厦 氏体才完垒消失.众所周知,马氏体,贝暖 体的出现 和晶粒 粗化是造 成HAZ 脆化舸岂 要原 因.0 $ Mn VT i N 钢硪 含量 霰低,使马匿 体难以产生, 降低 了HAZ的最高硬 度值( 图4) ;
Ti V复 合沉淀 相即能_ 眵强烈 阻碍奥体晶粒 粗化,又能 够诱 发铁 素体非均质 棱;
铁素 体的晶 界 .晶内析 出又 会分割过 奥 氏体 晶粒, 限 制其 随后产 生的贝 氏体尺寸 并减少贝氏体量,这些均有利 于改善HA 互 的组 织和性能.'
{
3 . 结论叠3.109Mn VTi N 钢S H― CCT瞬中出现 的各 种组 织'
的临界,为:C =l s ;
9 s ;
C;
=6 .
5 s ;
C =9
0 s . 与l5Mn VN和16Mn 钢相比,09Mn VTi N钢焊接HAz 不易出现马氏 体组织, 先共析 铁素体 孕育 I ! l 短.3・209blnVTi N钢模拟 焊接热影响碜 各 的硬度 值均显 著低 于1
5 Mn VN钢・ ;
3 -
3 模拟 焊接热 影 响区 中的复台沉淀 为[ T V, - . X C Ⅳ 一]类型,它 具有诱 共析铁素体形棱和细化晶牲的作用. : ( 下转第觚麓;
摹28卷l, 年一一积盖盎取毁冷 封 的理 苍1m∞hvat i i t _ l o w i t he B 热锯 审为慑 抟主要 的相对 醍分布 美,台 的力 法研 究 蛙能能 的途程 1. 试 觏材, 的.62l热锻 试 维普资讯 http://www.cqvip.com 铜馁・83・ ≯ : l l 一l.:・
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0 . 图8细小弥 散斡Vt CN) 析 出相 x
6 o
0 0 O 加 热温 度.1
2 6
0 , 终锻 温度tl1223.结 论3'
l提高锻 造加热 温度 ,可 提高4
5 V钢 强度 低韧性 .加热 温 度从1
1 6
0 ℃ 提高 到l
2 6
0 ℃,O - 提高9.
4 ~6
8 .
6 Mp a , . K 值降低约4.0~14.7J,cm2 .
3 ・
2 提高终锻 温度,钢 的强度 提高 、韧 性降 低,终 锻温 度从860℃提 高1
0 0 ℃, 口b 可提高20.4~
4 9 Mp a,
0 值降低4.0~0.8J,cm0 o 3. 3提高锻后 冷却速 度可提高. 钢 的强 度;
钢 的韧性随 冷却速 度降低而 降低 ,在缓 冷 时又 有所 升高 ,而 空冷时 韧性最 低.3・4采 用较低 的加 热温 度和终 锻温度 , 水一 空 两级冷却是 提高
4 5 V钢 综合力 学性能 的有效途 径.参加 试验 工作 的还 有:成桂 香,张家太 , 朱保成等.参考文献【l】 丹羽佶久汪加 , 妻【裂龆,s
3 (
1 9
8 2 ) ,№ .
1 .L 【2 l 山中 久产 ,铸锻 造热处理 ,1
9 8
3 . .
1 0 .
2 5 ~3 o . 【3 】 Mc q u c e n .
1 { . T | a n d . J o n a s ,
3 . J . ,T r e a t i s e o n Ma t e r i a l s S c i e n c e a n d T e c h n o l o g y . Vo
1 _ 6,3
9 3 ~
4 9
3 .Ac a de m i c Pr e s s .Ne w Yo r k.1
9 7
5 . 【4 l 赵盈.国外 金属 材抖,l
9 科.施.8,l ~B . ( 上 接第 {
8 页)参考文献吕话 林 ,李 砚璩 , 掉接 盎相 舟析 ........