PDF《考虑多直流协调恢复的换相失败预测控制启动值优化方法》

3 ) 可修正为式(

5 ) : Fi =( Qc i -Qg i) ∑ n j=1 j≠ i ( wj MI I F j i) (

5 ) 式中: Qg i为直流i受端换流站配套的动态无功支撑 设备的总容量. 1.

4 直流恢复紧迫性指标 当直流输送功率较大时, 连续换相失败的持续 功率冲击可能威胁送受端电网的安全稳定运行, 尤 其是四川电网送出的宾金、 复奉、 锦苏三大特高压直 流, 连续换相失败将造成送端重要输送断面解列[

2 2] .因此, 受直流送受端系统安全稳定运行的不 同约束, 各直流恢复紧迫性也不同. 以各直流送受端稳定约束下能够承受的最大连 续换相次数来表征直流恢复的紧迫程度.能够承受 的连续换相失败次数越小, 表示该直流恢复紧迫性 越高, 需要越快恢复. 1.

5 直流恢复优先级指标 根据上文分析, 在多馈入直流系统中, 直流恢复 应满足下列3个原则: ①若交流系统能够承受的某 直流连续换相失败次数越少, 即该直流恢复紧迫性 越高, 则越应加快该直流的恢复速度;

②若直流换相 失败后自动恢复能力弱, 则在故障发生期间应尽量 降低其换相失败概率, 同时尽可能多地调动网内其 他资源支撑该直流的恢复;

③若某直流恢复过程中 对其他直流影响小, 则应使其尽快恢复, 以降低换相 失败对电网的整体功率冲击. 综合考虑直流恢复紧迫性需求、 直流自身恢复 能力及恢复过程中对其他直流的影响, 以式(

6 ) 来确 定多馈入直流的恢复优先级次序: Ri=Ni S i Fi i=1, 2, …, n (

6 ) 式中: Ni 为直流i受交流系统稳定等约束下能够承 受的最大换相失败次数. Ri 指标越小, 表明越应降低该直流换相失败的 风险、 提高其换相失败后的恢复速度, C F P R E V 环 节应越早启动.

2 多直流 C F P R E V环节启动门槛值设置 C F P R E V 环节启动门槛值过低会导致该环节

6 8

2 0

1 8,

4 2 (

2 2 ) ・特高压交直流电网系统保护・ h t t p : / / ww w. a e p s - i n f o . c o m 启动晚, 对抑制换相失败作用不大, 但若 门槛值过 高, 又会导致该环节频繁动作, 从交流系统吸收更多 的无功, 甚至引发受端系统电压问题.根据工程经 验, 该环节启动门槛值一般取为0.

7 5~0.

8 5, 即电压 跌落到0.

7 5~0.

8 5 ( 标幺值) 时该环节启动. 本文以启动值0.

8 5为上限, 考虑不同直流之间 取值的差异化, 按照下式确定各直流 C F P R E V 环节 启动门槛值挡位差异: Δ V= 0.

2 n (

7 ) 假设根据式( 6) , 按Ri 指标由小到大将各直流 编号为1, 2, …, k, …, n. 排序第k位的直流CFPREV环节启动门槛值Vk 为: Vk =0.

8 5-Δ V( k-1 ) (

8 ) 排序越靠前的直流, C F P R E V 环节启动门槛值 越高, 电压跌落时该环节启动越早, 越有利于降低该 直流换相失败概率和连续换相失败风险.

3 多馈入直流 C F P R E V 环节启动门槛值整 定方法 本文所述的多馈入直流 C F P R E V 环节启动门 槛值整定方法如图1所示. 图1 多直流 C F P R E V环节门槛值协调优化流程 F i g .

1 C o o r d i n a t e do p t i m i z a t i o nf l o wc h a r t o f t h r e s h o l d v a l u e s f o rC F P R E Vo fm u l t i - i n f e e dH V D Cs y s t e m s

4 换相失败对系统的功率冲击评估方法 对于功角问题, 换相失败对交流系统的主要影 响是直流功率连续性冲击使得发电机加速[

2 3 -

2 4] , 从 而降低系统稳定裕度, 甚至造成功角失稳, 而功率― 时间累积积分对应加速面积的变化[